employee
Volgograd, Volgograd, Russian Federation
employee
Vologda, Russian Federation
employee
Vologda, Russian Federation
BBK 308 Монтаж, эксплуатация, ремонт машин и промышленного оборудования
Privedeno vyrazhenie dlya osadki v odnorodnom i izotropnom gruntovom massive pri peremeschenii uchastka granicy, liniya progiba kotorogo yavlyaetsya polinomom vtorogo poryadka. V formulu osadki vhodit velichina bokovogo davleniya, chto pozvolyaet ee ispol'zovat' dlya razlichnyh tipov gruntov. Privedeny kartiny izoliniy osadki dlya glinistyh i peschanyh gruntov. Chastnymi sluchayami poluchennoy formuly yavlyayutsya formuly osadki dlya sluchaev ravnomernogo i lineynogo peremescheniya uchastkov granicy gruntovogo massiva. Pri vertikal'nom peremeschenii uchastka granicy poluploskosti s uvelicheniem glubiny znachenie osadki stremitsya k velichine, soglasovannoy s zakonom nelineynogo peremescheniya; pri gorizontal'nom peremeschenii osadka zatuhaet.
vertikal'noe i gorizontal'noe peremeschenie, osadka, koefficient bokovogo davleniya grunta, izotropnaya uprugaya poluploskost', grunt
Все возводимые сооружения претерпевают различные вертикальные и горизонтальные перемещения, учет которых необходим при расчете оснований сооружений.
Известно, что при проектировании фундаментных частей сооружений или грунтовых сооружений в качестве одного из основных принимается условие, чтобы все виды перемещений не превышали значений предельных, устанавливаемых проектом значений. Поэтому расчет оснований сооружений по второй группе предельных состояний, т.е. по деформациям, является одной из важнейших задач механики грунтов.
Экспериментально установлено [1], что деформации грунтов под фундаментами развиваются, в основном, в верхней части основания, поэтому исследование напряженно-деформированного состояния оснований сооружений можно проводить, применяя расчетные модели, основанные на решениях теории упругости [2-6]. Среди таких моделей наиболее широкое распространение получила модель линейно-деформируемой среды, в рамках которой анализ напряженно-деформированного состояния грунтовых массивов можно проводить методами линейной теории упругости [7-12].
Безусловно, определение вертикальных перемещений, т.е. осадок, является одной из наиболее распространенных задач механики грунтов, однако в некоторых случаях возникает необходимость вычисления горизонтальных перемещений, например, при расчете оснований фундаментов распорных сооружений (арки, фермы, фундаменты с наклонной подошвой и т.д.).
В статьях [12, 13] авторами данной работы было рассмотрено решение задачи о распределении напряжений в грунтовом массиве при равномерном вертикальном и, соответственно, горизонтальном перемещениях участка границы упругой полуплоскости. На основании полученного решения было выведена формула осадки при равномерном перемещении участка границы.
На практике наблюдаются и неравномерные, например, линейные перемещения, моделирующие крены сооружений. В работах [14,15] были рассмотрены задачи о напряженно-деформированном состоянии грунтового массива при линейном перемещении участка границы полуплоскости; получена формула осадки.
Однако возможен и другой вид неравномерного перемещения, не сводящегося к линейному закону. Он связан с перемещением, в результате которого возникают прогибы и выгибы сооружений. Аналогичный вид имеет форма мульды оседания земной поверхности под влиянием подземной выработки (рис.1). Предположим, что граничную линию перемещения такого типа в некоторых случаях можно аппроксимировать полиномом второго порядка.
Заметим, что во всех рассмотренных выше случаях известна форма перемещения участка границы полуплоскости. Это обстоятельство дает возможность применить для исследования напряженно-деформированного состояния грунтового массива один из наиболее эффективных методов решения задач плоской теории упругости – метод комплексных потенциалов. Разработанный Г.В. Колосовым [17] и существенно дополненный Н.И. Мусхелишвили [18], он нашел важные применения в механике деформируемого твердого тела и ее приложениях [19-25]. Этим методом был решен ряд актуальных задач геомеханики, связанных с исследованием напряженно-деформированного состояния горных и грунтовых массивов [26-28]; решения задач, изложенных авторами в цитированных выше статьях, также были получены методом комплексных потенциалов.
В статье [29] в рамках модели линейно-деформируемой среды была рассмотрена задача о напряженно-деформированном состоянии упругой полуплоскости при перемещении участка границы полуплоскости, представляющем собой полином второй степени. При этом получение выражения для осадки, возникающей при вертикальном и горизонтальном перемещениях участка границы полуплоскости в цитированной работе не предполагалось. Эта задача является целью данной статьи.
где Ey (x,y) компонента вертикальной деформации, H (x,y) вертикальное перемещение в точке с координатами (x,y), а y, например, глубина сжимаемого слоя.
Следуя [28], приведем компоненты напряжения и деформации для закона нелинейного перемещения (1) при r = q = 0. Имеем
Заметим, что при неограниченном увеличении 
и 
значения горизонтального, вертикального и касательного напряжений стремятся к нулю.
Для определения компоненты вертикальной деформации воспользуемся известной формулой [18, с. 95],
Ниже приведены таблицы 1 и 2 значений осадки для глинистого и песчаного грунтов с коэффициентами Пуассона . При отрицательных значениях , ввиду четности функции , знак осадки сохраняется.
Нетрудно видеть, что
На рис.4-5 приведены изолинии осадки, построенные для глинистого и песчаного грунтов, на основании формул (14) и (15) при r =1, a = 10
В таблицах 3 и 4 приведены значения осадки для глинистого и песчаного грунтов при неотрицательных значениях . При отрицательных значениях , знак осадки ввиду нечетности функции по аргументу x меняется, на противоположный.
На рис.6-7 приведены изолинии осадки, построенные для тех же двух типов грунтов на основании формул (17) и (18) при q = 1, a = 10
В таблицах 5 и 6 приведены значения осадки для глинистого и песчаного грунтов при неотрицательных значениях x 
. При отрицательных значениях , знак осадки не меняется ввиду четности осадки (x,y) как функции аргумента.
В таблицах 7 и 8 приведены значения осадки для глинистого и песчаного грунтов при неотрицательных значениях 
. При отрицательных значениях , знак осадки, как и в предыдущих случаях, остается прежним ввиду четности функции осадки s (x,y) по аргументу.
Выводы
1. Получена формула осадки для участка границы полуплоскости, линия перемещения которого является полиномом второго порядка. Приведенное выражение для осадки является функцией коэффициента Пуассона (коэффициента бокового давления).
2. Частными случаями нелинейного перемещения являются равномерное и линейное перемещения участка границы полуплоскости.
3. Соотношение для вертикального перемещения является нечетной функцией ординаты, а соотношение для горизонтального перемещения является четной функцией ординаты.
4.При горизонтальном перемещении (сдвиге) заданного участка грунтового массива осадка затухает, при вертикальном перемещении (смещении) участка грунтового массива с ростом глубины значение осадки стремится к величине , выражающей закон нелинейного перемещения.
1. Dalmatov, B.I. Mehanika gruntov, osnovaniya i fundamenty/ B.I. Dalmatov. - L.: Stroyizdat. 1988. 415 s.
2. Cytovich, N.A. Mehanika gruntov/ N.A. Cytovich. - M.: Gosstroyizdat. 1963. 636 s.
3. Kushner, S.G. Raschet deformaciy osnovaniy zdaniy i sooruzheniy./ S.G.Kushner. - Zaporozh'e : OOO «IPO Zaporozh'e». 2008. 496 s.
4. Ivanov, P.L. Grunty i osnovaniya gidrotehnicheskih sooruzheniy / P.L. Ivanov. - M.: VSh, 1985. 447 s.
5. Florin, V.A. Osnovy mehaniki gruntov / V.A. Florin. - T. I. L.: Gosstroyizdat. 1959. 360 s.
6. Bogomolov A. N., Stepanova E. A., Bogomolova O. A., Cvetkova E. V., Liburackov E.M. Chislennyy analiz osedaniya zemnoy poverhnosti nad gorizontal'nymi vyrabotkami / A. N. Bogomolov, E. A. Stepanova, O. A. Bogomolova, E. V. Cvetkova, E. M. Liburackov // Vestnik Volgogradskogo gosudarstvennogo arhitekturno-stroitel'nogo universiteta. Seriya: Stroitel'stvo i arhitektura. 2016. Vyp. 45(64). S. 12-26.
7. Parton, V.Z., Perlin, P.I. Metody matematicheskoy teorii uprugosti/ V.Z. Parton, P.I. Perlin. - M. : Nauka. 1981. 688 s.
8. Han, H. Teoriya uprugosti. Osnovy lineynoy teorii i ee primeneniya / H.Han. - M. : Mir. 1988. 344 s.
9. Murnaghan F.D. Finite deformation of elastic solid / F.D. Murnaghan. - New York : Wiley, 1951. P. 140.
10. Green, A. E., Zerna, W. Theoretical elasticity / A.E. Green, W. Zerna. - Oxford: Clareden Press, 1968. P. 457.
11. Poulos H.G., Davis E. H. Elastic solutions for soil and rock mechanics / H.G. Poulos, E. H. Davis. - New York : Wiley, 1974. P.411.
12. Bogomolov, A.N, Ushakov, A. N. Zadacha o vychislenii osadok lentochnogo fundamenta/ A.N. Bogomolov, A.N. Ushakov // Osnovaniya, fundamenty i mehanika gruntov. 2011. № 6. S. 2 - 7.
13. Bogomolov, A.N., Ushakov A. N., Bogomolova, O.A. Napryazhenno - deformirovannoe sostoyanie poluploskosti pri sdvige uchastka ee granicy /A.N. Bogomolov, A.N.Ushakov, O.A. Bogomolova // Vestnik Volgogradskogo gosudarstvennogo arhitekturno-stroitel'nogo universiteta. Seriya: Stroitel'stvo i arhitektura. 2011. - Vyp. 21(40). - S. 19 - 27.
14. Bogomolov, A.N., Bogomolova, O.A., Ushakov A.N. O napryazhenno - deformirovannom sostoyanii uprugoy poluploskosti pri lineynom sdvige uchastka ee granicy /A.N. Bogomolov, O.A. Bogomolova, A.N.Ushakov// Vestnik Volgogradskogo gosudarstvennogo arhitekturno-stroitel'nogo universiteta. Seriya: Stroitel'stvo i arhitektura. 2016. - Vyp. 46(65). - S. 17 - 26.
15. Bogomolov, A.N. Ushakov, A.N. Napryazhenno-deformirovannoe sostoyanie uprugoy poluploskosti pri lineynom smeschenii uchastka ee granicy / A.N. Bogomolov, A.N. Ushakov // Vestnik MGSU. 2017. T.12. Vyp.2(101). S. 184 - 192.
16. Petruhin, V.P., Isaev, O.N., Sharafutdinov, R.F. Opredelenie zony vliyaniya stroitel'stva kommunikacionnyh tonneley/ V.P. Petruhin, O.N. Isaev, R.F. Sharafutdinov // Osnovaniya, fundamenty i mehanika gruntov, № 4, 2013. S. 24-27.
17. Kolosov G.V. Primenenie kompleksnyh peremennyh diagramm i teorii funkciy kompleksnogo peremennogo k teorii uprugosti / G.V. Kolosov. - M. : ONTI, 1935. 224 s.
18. Mushelishvili, N.I. Nekotorye osnovnye zadachi matematicheskoy teorii uprugosti / N.I. Mushelishvili. - M. :Nauka. 1966. 708 s.
19. Stevenson A.C. Complex potential in two-dimensional elasticity / A.C. Stevenson // Proc. Roy. Soc. Ser.A. 1945. Vol.184, No.997. Pp. 129-179, 218-229.
20. Savin G.N. Raspredelenie napryazheniy okolo otverstiy / G.N. Savin. - Kiev : Naukova dumka, 1968. 888 s.
21. Kalandiya A.I. Matematicheskie metody dvumernoy uprugosti /A. I. Kalandiya. - M. : Nauka, 1973. 304 s.
22. Kosmodamianskiy A.S. Ploskaya zadacha teorii uprugosti dlya plastin s otverstiyami, vyrezami i vystupami / A.S. Kosmodamianskiy. - Kiev : Vischa shkola, 1975. 228 s.
23. Lu Jian-ke Complex variable methods in plane elasticity / Jian-ke Lu. - World Scientific, 1995. P. 237.
24. Akinola A. On complex variable method in finite elasticity/ A. Akinola // Applied Math. 2009.No1.pp.1-16.Rezhim dostupa:http//file.scirp.org/pdf/AM20090100001_10535691.pdf.
25. Chau K.T. Analytical Methods in Geomechanics / K.T. Chau. - CRC Press, 2012. 424 p.
26. Ter-Martirosyan Z.G. Mehanika gruntov / Z.G. Ter-Martirosyan. - M. : Izd-vo ASV, 2009. 551 s. (Biblioteka nauchnyh razrabotok i proektov MGSU)
27. Bogomolov, A.N., Ushakov, A.N. Metody teorii funkciy kompleksnogo peremennogo v zadachah geomehaniki / A.N. Bogomolov, A.N. Ushakov. - Volgograd: Peremena, 2014. 227 s.
28. Verruijt A. Stress due to gravity in a notched elastic half-plane/ A. Verruijt // Eng. Arch. 1969. Vol. 38, No 2. Pp. 107 - 118.
29. Bogomolov, A.N., Bogomolova, O.A., Ushakov A.N. O napryazhenno - deformirovannom sostoyanii uprugoy poluploskosti pri nelineynom peremeschenii uchastka ee granicy /A.N. Bogomolov, O.A. Bogomolova, A.N.Ushakov// Vestnik Permskogo nacional'nogo issledovatel'skogo politehnicheskogo universiteta. Stroitel'stvo i arhitektura. - 2017. - T.8, № 2.- S. 75-86.
